На головну

Поздовжнього диференціального ЗАХИСТ ЛІНІЙ ТИПУ ДЗЛ

  1. Адміністративно-правовий захист прав і свобод громадян
  2. Активний захист промежини (епізіотомія, перінеотомія). Епізіоррафія, перінеоррафія (показання, техніка).
  3. Анодна захист. Використання пасивності в практиці захисту від корозії.
  4. антивірусний захист
  5. Б 32.3 Пристосування для автоматичних ліній
  6. Речове-правовий захист титульного володіння
  7. Віброакустичні забруднення навколишнього середовища. Вібрація. Захист від вібрацій. Виброгашение і вібропоглощеніе. Індивідуальні засоби захисту від вібрацій.

Схема ДЗЛ (рис. 10.11) побудована за таким же принципом, як і схема РЗ, зображена на рис. 10.9. Вона заснована на порівнянні значення і фази струмів I1+ kI2на кінцях захищається ЛЕП. Захист складається з двох полукомплектов, встановлених на кожній стороні ЛЕП і з'єднаних за допомогою двох жив з'єднувального кабелю. У кожен полукомплект ДЗЛ (рис. 10.11) входять наступні компоненти: комбінований фільтр 1 (I1 + kI2), проміжний трансформатор 2 зі стабілізатором напруги 3, диференціальне реле з гальмуванням 4, Що складається з поляризованого реле КА і живлять його випрямлячів 5 и 6, Проміжне і вказівний реле (на схемі не показані), що ізолює трансформатор 7 (На рис. 10.10, в трансформатор TAL).

Комбінований активно-індуктивний фільтрI1+ kI2(Рис. 10.12) складається з трансреактора TAV і резисторів R1 и R2,

Трансреактор має дві первинні обмотки w1 и w0, Одну вторинну w2. обмотка w1 харчується струмом фази У IB, a w0 - 3I0. Обмотки включені на живить струм різною полярністю, так що ЕРС трансреактора Етпропорційнарізниці магніторушійних сил: w1 IB - w0 3I0. число витків w0 = L / 3 w1. Позначаючи опору взаємної індукції між обмотками w1 и w2 через Хф і з огляду на, що ЕРС, індукована струмами IB і 3I0, Відстає від них по фазі на 90 °, отримуємо

Ет = j Хф IB -j Хф 3I0 . (10.10)

сталевий сердечник TAV виконаний з повітряним зазором і не насичується при вторинних токах КЗ від 0 до 200 А. Це дозволяє забезпечити необхідне для правильної роботи фільтру сталість Хф і сувору пропорційність між струмами, що живлять трансреактор, і його вторинної ЕРС Ет.

резистор R1 включений в ланцюг струму IА, a R2 - В ланцюг струму IС. Значення опорів цих резисторів однакові:

R1 = R2 = RФ.

Як випливає зі схеми фільтра,

ЕФ = Ет + IА R1 - IС R2 . (10.11)

замінивши Ет виразом (10.10), отримаємо

ЕФ = j IB Хф+ (IА- IС) RФ + j 3I0 . (10.12)

Якщо допустити, що даний фільтр харчується струмами прямої послідовності, то згідно (10.12):

ЕФ = j Хф IB1+ (IА1- IС1) RФ .

З діаграми фільтра на рис. 10.13, а випливає, що IА1- IС1 = - j IB1 , з урахуванням цього

ЕФ = j Хф IB1- j IB1 RФ = j IB1(Хф- RФ ).

беручи Хф- RФ = k1 отримуємо

ЕФ1=jk1 Iф1. (10.13)

При харчуванні фільтра струмами I2напруга на виході фільтра ЕФ2з урахуванням діаграми на рис. 10.13, б:

ЕФ2= j Хф IB2+ (IА2- IС2) RФ = j Хф IB2+ j RФ IB2= j IB2 (Хф + RФ).

беручи Хф+ RФ = k2, отримуємо

ЕФ2 = jk2 IB2. (10.14)

Якщо до фільтру підводяться струми I 0 (Рис. 10.13,в), Тони підставі (10.11)

ЕФ0 = J Хф IB0-j Хф 3I0 + (IА0- IС0) RФ. (10.15)

Враховуючи що IА0 = IВ0 = IС0, отримуємо ЕФ0 = 0.

Повна ЕРС на виході фільтра, виражена через симетричні складові:

ЕФ= ЕФ1 + ЕФ2 + ЕФ0 = jk1 IB1+ jk2 IB2 .

Виносячи за дужки k1і замінюючи k2/ k1на k, отримуємо

ЕФ = jk1(IB1+ k IB2). (10.16)

Значення і знак k залежать від Хф и RФ. У цьому неважко переконатися, якщо замінити k1и k2їх виразом через Хф и RФ, тоді

k = =  . (10.17)

У захисті типу ДЗЛ прийнято, що Хф < RФ, Завдяки цьому коефіцієнт k згідно (10.17) має негативний знак. негативне k дозволяє отримати кращу чутливість РЗ (т. е. більше ЕФ) При двофазному КЗ на землю, ніж у випадку, коли k позитивно. Таким чином, при негативному k в захисті типу ДЗЛ-2 відбувається порівняння фаз струмів по кінцях лінії I1 - k I2.

проміжний трансформатор TL (Рис. 10.14)є знижуючим ТТ. Вторинна обмотка трансформатора має дві секції. Від однієї харчується РЗ, а від другої газонаповнені стабілізатори VD1 и VD2 (Рис. 10.14, а). Коефіцієнт трансформації секції TL, живильної реле, KTL = I1/ I2. При певній напрузі (близько 110 В) на вторинній стороні TL стабілітрони запалюються. В результаті стрибкоподібно зростає навантаження трансформатора, подальше збільшення вторинної напруги U2 і струму I2 припиняється (рис. 10.14,б).

Проміжний трансформатор в поєднанні зі стабілізатором обмежує: напруга на випрямлячах і сполучних проводах до допустимого для них значення при токах КЗ; струм небаланса в диференціальному реле, оскільки при великих токах після запалювання стабилитронов струм, що надходить в диференціальне реле 4 (Див. Рис. 10.11), залишається незмінним (в цих умовах робота РЗ залежить практично тільки від фази порівнюваних струмів на початку і кінці ЛЕП); навантаження на ТТ. При малих токах (поки не позначається вплив стабилитронов) навантаження зменшується в K раз. Після запалювання стабилитронов зростання струму в сполучних проводах припиняється, перестає також зростати потужність, споживана сполучними проводами I Zс. п.

Диференціальне реле.Як диференціального реле 4 застосовано поляризоване реле, що харчується випрямленою струмом. Випрямляч гальмівний обмотки 5 (Див. Рис. 10.11) харчується струмом насичує трансформатора. Випрямляч робочої обмотки 6 включений диференційно, т. е. на різницю струмів на початку і кінці ЛЕП.

конденсатор З 1 згладжує пульсацію випрямленої струму, що живить робочу обмотку реле, усуваючи вібрацію його контактів. У конструкції реле 4 не передбачено пристосування для регулювання струмів спрацьовування і коефіцієнта гальмування. При відсутності гальмування Iс. р = 2,5 мА. Час дії реле одно 0,04 с.

Проміжне вихідне релемає шунтовую обмотку, до якої подається струм при спрацьовуванні РЗ, і додаткову обмотку, що включається послідовно з котушкою відключення вимикача, для утримання реле в спрацювати стані до відключення вимикача. Час дії реле 0,02 с.

ізолюючий трансформатор7 (Див. Рис. 10.11) виконує дві функції: відокремлює ланцюг реле від сполучних проводів, на яких можуть виникати підвищені напруги, що наводяться ззовні; зменшує струм в сполучних проводах, щоб додатково знизити навантаження від них на ТТ. Коефіцієнт трансформації трансформатора 7 дорівнює 3.

Для зменшення похибки, що вноситься ізолюючими трансформаторами при зовнішньому КЗ, і зменшення відсмоктування в них при КЗ в зоні паралельно первинної обмотки ізолюючого трансформатора включений конденсатор С2. Його ток компенсує Iнам трансформатора 7. конденсатор СЗ ємністю 10 мФ необхідний для виконання пристрою контролю справності сполучних проводів.

пристрій контролювиконується по рис. 10.10.

Захист ДЗЛ-2 випускається або для РЗ однієї ЛЕП 110-220 кВ (панелі ЕПЗ 1638-73 / 1 і ЕПЗ 1639-73 / 1), або для РЗ двох ЛЕП (панелі ЕПЗ 1638-73 / 2, ЕПЗ 1630-73 / 2). Панелі ЕПЗ 1638-73 / 1 оснащені додатково пристроями контролю з'єднувальних проводів.

Струм спрацьовування РЗ.У ДЗЛ передбачені три відгалуження на обмотці w1 фільтра (див. рис. 10.12), за допомогою яких можна отримати три уставки струму спрацювання, умовно виражаються у відносних одиницях коефіцієнтом h, Які мають три значення: 1; 1,5 і 2. Струм спрацьовування h дорівнює 1, коли включені всі витки обмотки w1. Одночасно зі зміною числа витків передбачається пропорційне зміна значень опору R1и R2так, щоб зміна Хф не впливало на коефіцієнт k.

регулювання k здійснюється зміною опорів R1и R2(незалежно від w1, при цьому Хф залишається незмінним. Передбачено чотири значення k (-4, -6, -8, -10). Струм спрацьовування РЗ при одному і тому ж значенні k залежить від виду КЗ і пошкоджених фаз. Згідно заводським даними, струм спрацьовування РЗ на вході фільтра при h = 1, k = -4 І односторонньому харчуванні КЗ на фазі В дорівнює 3,8 А. Значення Iс. здля інших значень h и k визначаються за виразом

Iс. з= h, (10.18)

де 1 /n береться з даних заводу-виготовлювача.

Вибір уставок РЗзводиться до вибору коефіцієнтів, за якими визначається Iс. з, А потім знаходиться коефіцієнт чутливості при Iк min при пошкодженнях на ЛЕП. коефіцієнт k вибирається так, щоб при несиметричних КЗ складова kI2переважала над I1 забезпечуючи значення ЕФ, Достатню для дії РЗ:

k = kн , (10.19)

де kн- Коефіцієнт надійності, що враховує можливі похибки у визначенні .

За розрахунковий режим при визначенні k приймається двофазне КЗ на землю на захищається ЛЕП.

коефіцієнт h вибирається з умови, щоб магнитодвижущая сила IB w1не викликала насичення трансреактора. Якщо вторинний струм Iк тах < 100 А, то h = 1. При Iк > 100, але менше 150 A h = 1,5. при Iк = 150 A, h = 2.

Вторинний струм спрацьовування РЗ при односторонньому харчуванні КЗ для різних його видів обчислюється за (10.18).



ПРИСТРІЙ контроль справності З'ЄДНУВАЛЬНИХ ПРОВОДІВ | ПРИНЦИП ДІЇ І ВИДИ ПОПЕРЕЧНИХ ДИФЕРЕНЦІЙНИХ ЗАЩИТ ПАРАЛЕЛЬНИХ ЛІНІЙ

ПРИНЦИП ДІЇ поздовжнього диференціального ЗАХИСТУ | ТОКИ небаланса в диференціальному ЗАХИСТУ | Загальні принципи ВИКОНАННЯ подовжнього диференціального захисту ЛІНІЇ | ДИФЕРЕНЦІАЛЬНІ РЕЛЕ з гальмуванням | ПОВНА СХЕМА ДИФЕРЕНЦІАЛЬНОЇ ЗАХИСТУ ЛІНІЙ | Струмів поперечні ДИФЕРЕНЦІАЛЬНА ЗАХИСТ | СПРЯМОВАНА поперечного ДИФЕРЕНЦІАЛЬНА ЗАХИСТ | ОЦІНКА СПРЯМОВАНИХ ПОПЕРЕЧНИХ ДИФЕРЕНЦІЙНИХ ЗАЩИТ |

© um.co.ua - учбові матеріали та реферати