Головна

ВИБІР ТРАНСФОРМАТОРІВ СТРУМУ І ЦЕ ДОЗВОЛЕНО ВТОРИННОЇ НАВАНТАЖЕННЯ

  1. V. Фізичні навантаження для вашого організму
  2. А) проблем раціонального вибору індивіда, як в політиці, так і на політичних результатах і наслідках взаємодії раціональних індивідів;
  3. Автоматичний вибір
  4. Автоматичний ВИБІР КРОКИ ІНТЕГРУВАННЯ
  5. Автоматичний пуск аварійного дизель-генератора, включення навантаження
  6. Автоматичний розподіл активного навантаження при паралельній роботі СГ. Роль базового генератора
  7. Автоматичне регулювання напруги трансформаторів.

З урахуванням струму навантаження захищається елемента, його робочої напруги і виду РЗ вибирають тип ТТ і його номінальний коефіцієнт трансформації, після чого проводять перевірку на термічну і динамічну стійкість. Обрані таким чином ТТ перевіряють на точність і надійність роботи живиться від них Р3, виходячи з таких вимог ПУЕ:

1) забезпечення точності роботи вимірювальних органів РЗ при КЗ в розрахункових точках електричної мережі, які обирають залежно від типу РЗ, при цьому повна похибка ТТ е не повинна перевищувати 10%;

2) запобігання відмови спрацьовування РЗ при найбільших значеннях струму КЗ на початку ділянки, що захищається РЗ, внаслідок надмірного збільшення похибки ТТ і спотворення форми кривої вторинного струму, що може викликати вібрацію контактів у електромеханічних реле, зниження чутливості і швидкодії у напівпровідникових реле під впливом вищих гармонік;

3) обмеження напруги у вторинних колах ТТ і РЗ до допустимих значень при IK MAX .

Для виконання першої вимоги, як правило, вибирається ТТ класу Р з коефіцієнтом трансформації, що забезпечує необхідну кратність струму при КЗ в необхідної для даної РЗ точці мережі. Лля вибору допустимого навантаження при заданій кратності Крозр = IК. розра/ I1ТТ і повної похибки ТТ ? ? 10% використовуються криві граничної кратності, побудовані за заводськими даними, або характеристики намагнічування, зняті при розімкнутої первинної обмотці - вольт-амперні характеристики U2 = f(IHAM).

вибір ZH по кривим граничної кратності К1 0 = f(ZH). Цей метод є найпростішим і їм слід користуватися як основним методом розрахунку необхідної точності роботи ТТ класу Р:

а) розраховують значення максимального первинного струму КЗ I1РАСЧMAX, При якому для даної РЗ похибка а не повинна перевищувати 10%;

б) обчислюють максимальну кратність знайденого первинного струму I1РАСЧMAX за формулою

 (3.11)

в) за заводською характеристиці До1 0 = f(ZH) Для даного типу ТТ і прийнятого коефіцієнта трансформації ДоI визначають ZH. доп для КРозр. мах;

г) визначають дійсне опір навантаження ZH з урахуванням опору проводів і реле і перевіряють виконання умови ZH ? ZH. доп. Якщо виявиться, що ZH > ZH. доп, То необхідно або збільшити коефіцієнт трансформації ДоI ТТ, або вибрати ТТ, у якого при KРАСЧМАХ допускається більшого значення ZH. доп, Або зменшити ZH (За рахунок збільшення перетину жил з'єднувального кабелю або скорочення його траси), або прийняти ТТ з вторинним номінальним струмом 1 А.

вибір ZH по вольт-амперних характеристиках ТТ U2 = f(I2HAM). При відсутності відомостей про похибки ТТ його придатність для даної РЗ і допустиме навантаження вторинного ланцюга ZH можна приблизно оцінити за влучним висловом залежності вторинного струму намагнічування I2HAM від вторинного напруги U2 . Характеристику знімають дослідним шляхом за схемою, наведеною на рис. 3.7, а. Змінюючи напругу U2 на затискачах вторинної обмотки, вимірюють відповідний кожному значенню U2 ток IHAM у вторинній обмотці, який є IHAM, Оскільки первинна обмотка розімкнути. На підставі отриманих даних будується залежність U2 = f(I2HAM) (Рис. 3.7, б).

Внаслідок малого значення опору вторинної обмотки Z2 приймається, що U2 ? E2 і тоді отримана характеристика може розглядатися як залежність E2 = f(I2HAM).

На підставі цієї характеристики можна визначити значення Е2 і I2HAM, При яких настає насичення (по точці Н - кінець прямолінійною частини), і, користуючись формулою (3.9а), обчислити допустиме навантаження ZH. доп при заданому струмі КЗ I2 = I1/ KI. Похибка ? = I2HAM.Н / I2 %. Цей метод може застосовуватися для перевірки похибки ТТ, що мають малий опір R2 в порівнянні з ZH.

Для виконання другої умови використовується залежність параметра А від струмового похибки ТТ А = f (fi). Почнемо з розгляду поведінки ТТ при кратностях первинного струму в насиченою частини характеристики намагнічування.

Робота ТТ в режимі глибокого насичення. При КЗ на початку зони, що захищається РЗ кратність первинних струмів, що проходять через ТТ захищаються, може виявитися дуже великий. У цих умовах ТТ можуть працювати в режимі глибокого насичення, який характеризується двома особливостями: різким збільшенням струму намагнічування ТТ з відповідним зростанням похибок (? і fi) До 20% більш і значним спотворенням форми кривої вторинного струму I2, В складі якого поряд з основною з'являються і вищі гармоніки. При цьому як електромеханічні, так і статичні ІВ, що реагують на струм, можуть відмовити в роботі: перші - через вібрацію контактів, другі - через зміни характеристик спрацювання реле. Чим більше значення похибки ТТ (? і fi), Тим більше спотворюється форма кривих струмів I2 і I2HAM. Перевірка надійності дії ІВ при глибокому насиченні ТТ зводиться до визначення значення тоновой похибки при максимальній кратності струму КЗ KMAX = IK MAX/ IHOM TT в разі пошкодження на початку ділянки, що захищається. це значення fi не повинно перевищувати гранично допустимого, при якому ще забезпечується правильна робота розглянутого ІВ.

Розрахунок похибок ТТ, які працюють в режимі насичення, методом еквівалентних синусоїд, при різкому спотворенні синусоид струмів I2 і I2HAM, Дає перебільшені значення похибки fi , А значення допустимого навантаження трапляється менше реального значення.

Більш точним і простим способом розрахунку похибок насиченого ТТ є спосіб, заснований на заміні (апроксимації) дійсної характеристики намагнічування (рис. 3.8, а) прямокутної характеристикою намагнічування (ПХН). При миттєвих значеннях індукції Вt ВS, При якій настає глибоке насичення муздрамтеатру, характеристика намагнічування представляється у вигляді вертикальної прямої (рис. 3.8, а). При цьому IHAM = 0 і  , - Робота ТТ вважається ідеальною.

при Вt > ВS муздрамтеатр ТТ насичується, і подальша зміна В, припиняється незалежно від значення IHAM. Характеристика намагнічування насиченого ТТ зображується прямою лінією, паралельної осі абсцис, мало відрізняючись від дійсної характеристики намагнічування на її ділянці за точкою перегину (точка Н) (рис. 3.7). Схема заміщення, що характеризує роботу ТТ з ПXН, показана на рис. 3.8, б. Гілка намагнічування, відповідна вертикальної прямої ПXН, повинна мати нескінченно великий опір XHAM = ? оскільки IHAM = 0, а при роботі на горизонтальній ділянці ПXН XHAM стрибкоподібно зменшується до нуля. При цьому e2 = 0,  . Тому гілка намагнічування в схемі заміщення замінюється рубильником S (рис. 3.8, б). При роботі ТТ у вертикальній частині характеристики рубильник розімкнути (IHAM = 0), а в горизонтальній - замкнутий (XHAM = 0).

Криві миттєвих значень (i1, i2, iHAM), Напруги (u2) І магнітної індукції (В) наведені на рис. 3.9. Первинний струм i1 визначається параметрами мережі і має форму синусоїди. вторинний струм i2 на ділянках А збігається з i1 поки Вt ВS. У момент часу t1 індукція Вt досягає значення ВS (Насичення), рубильник S в схемі заміщення (рис. 3.8, б) замикається,, i2 > 0. Струм i2 загасає за експоненціальним законом з постійною часу вторинному ланцюзі ? = L2/ R2. У момент часу t2 (коли вt ВS) Муздрамтеатр ненасичений, і струм i2 знову дорівнює  . У наступному напівперіоді процес повторюється. Методика на основі ПXН дозволяє визначити форми кривих I2 і IHAM і знайти значення I1 при якому настає насичення (момент t1) І значення IHAM, При заданому значенні I1MAX.

Для спрощення розрахунку похибок ТТ вводиться коефіцієнт А, який є узагальненим параметром, що визначає при ? = 10% = соnst і соs ? = 0,8 значення струмового похибки. залежність fi = F (А) приведена на рис. 3.10. Вона побудована з використанням узагальнених характеристик fi = F'(I1УД), Отриманих експериментально на моделі ТТ з магнітопроводом з однакового ґатунку стали, з однаковими питомими параметрами. Тому характеристика, наведена на рис. 3.10, справедлива для всіх типів однокаскадних ТТ вітчизняного виробництва. Коефіцієнт А виражається у вигляді відношення максимального первинного струму IMAX, Для якого шукається значення fi, До первинного струму IРАСЧ1 0, Визначеним за кривим граничної кратності для заданого навантаження ZH при ? = 10%, соs ? = 0,8; А = I1MAX/ IРАСЧ1 0, Або у вигляді відношення кратності цих струмів: А = K1MAX/ KРАСЧ1 0.

Користуючись залежністю fi = F (А), можна по заданому значенню K1MAX знаходити значення fi або по заданому fi визначати значення K1MAX. В обох випадках для визначення значення KРАСЧ1 0 необхідно мати криві граничної кратності К1 0 = f(ZH. доп). Для реле різних типів допустимі різні значення fiдоп при роботі ТТ в умовах глибокого насичення: 50% - для РТ-40, РТ-80 і РТ-90, спрямованих РС (індукційні та напівпровідникові з нуль-індикатором на магніто-електричному реле); 40% - для РТ-40 (випуск до 1969 р) і РБМ з жорсткими упорами і т. Д.

при відомому fiдоп для конкретних реле і пристроїв РЗ з рис. 3.10 визначається А і обчислюється відношення ДоMAX/ A. якщо КMAX/ A> Дорозр, То в якості розрахункової кратності приймається Дорозр = ДоMAX/ A.

якщо КMAX/ A Дорозр, То в якості розрахункової зберігається кратність Дорозр.

ВИМОГИ ДО ТОЧНОСТІ трансформаторів струму, що живить РЗ | ТИПОВІ СХЕМИ З'ЄДНАННЯ ОБМОТОК ТРАНСФОРМАТОРІВ СТРУМУ


ТРАНСФОРМАТОРИ СТРУМУ ТА ЇХ ПОХИБКИ | ПАРАМЕТРИ, ЩО ВПЛИВАЮТЬ НА ЗМЕНШЕННЯ НАМА НІЧІВАЮЩЕГО СТРУМУ | НАВАНТАЖЕННЯ ТРАНСФОРМАТОРІВ СТРУМУ | ФІЛЬТРИ симетричних складових струмів | НОВІ ПЕРЕТВОРЮВАЧІ ПЕРВИННОГО СТРУМУ |

© 2016-2022  um.co.ua - учбові матеріали та реферати