Головна

Вибір параметрів захисту.

  1. I. Вибір електродвигуна
  2. I. Вибір електродвигуна і кінематичний розрахунок
  3. I. Вибір електродвигуна і кінематичний розрахунок
  4. II. Вибір цільових сегментів ринку.
  5. VI. Розрахунок параметрів ланцюгової передачі
  6. А) Первинний вибір життєвого шляху.
  7. А. ВИБІР РОБОТИ

Для зручності розрахунків і аналізу роботи застосовуються дистанційних органів було введено поняття опір на затискачах реле. Це фіктивне, в загальному випадку не має фізичного сенсу, опір, який являє собою відношення напруги Uр або його слагающей до току Iр, використовуваних для дії дистанційних і пускових органів. Широке застосування цього поняття на практиці залежить від того, що при правильному виборі поєднань Uр і Iр (залишкової напруги петлі к.з. і визначає його струму) фіктивне опір на затискачах реле виявляється пропорційним відстані від шин підстанцій, на якій встановлений захист, до місця до .з. на захищається лінії.

 
 

При побудові векторної діаграми розрізняють повне фіктивне опір  , Реактивне і активне фіктивні опору  . Дистанційні і пускові органи виконуються шляхом вторинних реле:

В даний час дистанційні захисту часто здійснюється за допомогою РС, використовуваних кілька напруг і струмів. Для таких реле поняття опору на затискачах реле, строго кажучи, вже не може бути застосоване. Однак і для цих захистів вираз (7.2) використовується для визначення уставок за даними первинним опором зон, що захищаються.

Стосовно до ДЗ із ступінчастою характеристикою витягів часу, вибору підлягають опору спрацьовування трьох ступенів захисту ZIс.з., ZIIс.з., ZIIIс.з. і витримки часу tII і tIII . Умови вибору розглянемо стосовно двох ділянках АБ і БВ мережі:

 
 

1. Перші ступені.

Перші ступені виконуються без витримки часу (t'?0,1сек). При виборі Z'с.з. робочого режиму з мінімальним робочим опором  не є розрахунковим, деякі використовувані захисту на них взагалі не реагують. Перші ступені обов'язково спрямовані. Первинне опір спрацьовування вибирається з умови відбудови від к.з. на початку попередніх приєднань (лінії, трансформаторів, автотрансформаторів) - точки К1 і К2:

де lл - Довжина;

Z1 - Питомий опір прямої послідовності;

до 'отс. - Коефіцієнт відбудови, враховує позитивну похибка РС (0,85-0,95), похибки ТТ і вплив перехідних опорів Rn в місці к.з. Струмові похибки зазвичай негативні, вони зменшують Iр і збільшують Zр. Характеристики спрацювання реле прагнути мати такими, щоб Rn не приводило до зменшення Zр.

Для охоплення першою сходинкою всієї довжини лінії lл іноді приймають  (Неселективне дію).

2. Другі сходинки.

Час спрацювання прагнуть для всіх захистів мати мінімальними, зазвичай однаковими, вибираючи їх на щабель ?t> t 'попередніх ділянок і tт захистів без витримки часу трансформаторів підстанції в кінці лінії. Другі ступені виконуються спрямованими, допускається характеристику  зміщувати в III квадрант для виключення "мертвої" зони.

Первинні опору спрацьовування  визначається за тими самими умовами, що і  струмових спрямованих захистів: відбудова від початку другої зони (кінця першої) попередніх ДЗ (при виборі однаковими їх друге ступенів); відбудова від к.з. за трансформаторами (автотрансформаторами) підстанції в кінці лінії (точка К3), при яких трансформатори можуть відключатися своїми захистами з t> tII. При розрахунках зазвичай нехтують різницею кутів опорів суміжних елементів. тоді;

де  - Одне з опорів спрацьовування Iст. ДЗ ліній, що відходять від шин підстанції Б (якщо їх декілька);

ZТ.min - Мінімальне еквівалентний опір трансформаторів в режимі їх паралельної роботи на підстанції Б з урахуванням можливості зміни дотр при регулюванні РПН;

 - Коефіцієнт, менший 1, що враховує негативну похибка органу опору захисту Б (часто приймається рівним 0,9);

 - Коефіцієнт зазвичай рівний 1;

кструм. Б і дострум. Т - Коефіцієнти токораспределения, що враховують (як і при виборі струмів спрацьовування I ''с.з. II ступенів струмових спрямованих захистів) нерівність струмів в місці включення захистів (лінії АБ) і в лініях БВ (дострум. Б) Або в трансформаторах (дострум. Т) При к.з. в розрахункових точках (відповідно в кінці  і К3). дострум. Б і дострум. Т > 1, полегшуючи узгодження або <1, ускладнюючи його. При відсутності на підстанції Б навантажень або додаткових зв'язків між Б і суміжними підстанціями дострум. Б= 1.

 
 

При м.ф.к.з. на ділянці БГ на відстані l від шин Б по ділянках АБ і ВГ проходять нерівні струми IАБ і IБГ . Опір на затискачах реле опору на підстанції А:

для а) дострум <1, для б) дострум > 1.

Таким чином, опір на затискачах органу ділянки, суміжного з пошкодженим, визначається не тільки місцем розташування пошкодження (lАБ+ L), але і коефіцієнтом токораспределения дострум= IАБ/ IБГ, Характеризує частку струму IБГ пошкодженої ділянки, що проходить по непошкодженому. При практичних розрахунках нехтують зрушенням фаз між зазначеними струмами і вважають дострум дійсним числом. якщо дострум<1, то Zр. А виявляється більше Z1(lАБ+ L), що слід враховувати при виборі  , Збільшуючи його і отже підвищуючи чутливість захисту до к.з. в кінці ділянки і на шинах підстанції Б. Несприятливі, але необхідні для ділянки співвідношення виходять при дострум> 1.

Розрахунковим є вираз дає меншу  . При обраному таким чином  перевіряється чутливість II ступені при металевому КЗ в кінці ділянки, що захищається, на шинах протилежної підстанції (п / ст. Б). При наявності III резервної щаблі вважається можливим мати .

3. Треті ступені.

Витяги часу III ступеня вибирається по зустрічно-ступінчастим принципом, і часто бувають значними, що мало прийнятно в кільцевих мережах з декількома джерелами живлення. III ступеня з таким чином обраним часом спрацьовування tIII навіть будучи спрямованими не забезпечують селективність.

Деяке поліпшення селективності III ступеня і зменшення їх ?tIII досягається скороченням їх зон, вибором в кільцевих мережах найменшого відповідального ділянки, який при к.з. відключається першим.

 на відміну від и  зазвичай вибирається за умовами відстрочки від мінімального робочого опору Zраб.min (  раб.min ) При ?р= ?раб. Однак більш важким є повернення органу в початковий стан після відключення зовнішнього КЗ Тому перевіряють умову:

де доотс > 1;

кз.z > 1 - коефіцієнт, що враховує зниження перехідний опір Zр= Zпров.min в порівнянні з Zраб.min за рахунок самозапуска двигунів споживачів, що обумовлює підвищення струму в захищається лінії і зниження напруги.

опір Zв.з.расч. виражається через Zс.з.расч. , Визначеного за формулою:

кінець Zс.з.расч. з кутом ?раб. визначає на комплексній площині Z розрахункову точку характеристики спрацьовування III ступеня  . Ця характеристика повинна забезпечувати необхідну чутливість захисту (доч?1,5) при металевому м.ф.к.з. в кінці зони, що захищається ділянки. При к.з. в кінці суміжних елементів, коли захист може працювати як резервна (далеке резервування) вважається бажаним мати доч?1,25. Для забезпечення вимоги чутливості характеристика III ступеня потрібно мати відмінну від характеристики I і II ступенів. Обмеження чутливості III ступеня при цьому визначається режимами з передачею в основному реактивних потужностей, коли ?раб. може наближатися до 900, А Zраб= Uраб/ Iраб може бути хоча і значним, але кінцевим.

Вимоги до форми характеристики  органів опору з двома вхідними величинами наступні:

 
 




Попередня   57   58   59   60   61   62   63   64   65   66   67   68   69   70   71   72   Наступна

Фільтри зворотній послідовності. | Захисту ліній. | Максимальна спрямований захист. | I. Струм спрацьовування пускових струмових реле МНЗ. | II. Схеми МНЗ. | I. Токовая відсічення (ТО) на лініях з одностороннім харчуванням. | II. ТО на ЛЕП з двостороннім живленням. | III. Поєднання ТО з МТЗ. | Струмовий поперечна диференційний захист двох паралельних ліній. | Захист від замикань на землю в мережах з заземленою нейтраллю трансформаторів. |

© um.co.ua - учбові матеріали та реферати